目 录
目 录 ................................................. 1 一、 工程概况 ............................................. 2 二、编制依据 .............................................. 2 四、施工准备 .............................................. 4 五、主要施工方法及措施 .................................... 5 六、质量管理 ............................................. 11 七、各项保证措施 ......................................... 12 八、雨季施工 ............................................. 13 九、成品保护措施 ......................................... 13 十、附件B区地下室首层（地下室顶板）拆除相应梁板计算书....14 十一、附件B区地下室-1层拆除相应梁板计算书................34
一、工程概况
本标段工程主要由地下室（三层，局部四层）和六栋塔楼：其中10、11幢塔楼30层，地下3层；6、7、8幢塔楼25层，地下4层；9幢塔楼23层，地下4层。抗震设防烈度为7度，结构形式为钢筋混凝土框架剪力墙结构。10、11栋塔楼标准层建筑面积511.5㎡，30层，标准层高3m；6栋塔楼标准层建筑面积455㎡，25层，标准层高3.3m；7、8栋塔楼标准层建筑面积319㎡，25层，标准层高3.15m；9栋塔楼标准层建筑面积319㎡，23层，标准层高3.15m。根据建设单位的要求，拆除B区地下室首层（地下室顶板）相应部位（拆除部位详见相应的施工图），梁最大截面：KL51(A)700mm*1000mm(计算跨度6.95米），KL2(1)400mm*900mm(计算跨度10.5米）,L2(3)300mm*800mm(计算跨度10.9米),相应板厚为160mm。拆除B区地下室一1层局部相对应梁（拆除部位详见相应的施工图），500mm*800mm（跨度7.5米）和400mm*800mm(计算跨度7.7米）。计算详见相应附件，拆除结构自重按相应结构自重的2.5倍计算。 工程建设简介
建设单位：***** 设计单位：***** 监理单位：***** 施工单位：*****
二、编制依据
1、施工图纸
2、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011版） 3、《建筑拆除工程安全技术规范》JGJ147-2004 4、《建筑现场临时用电安全技术规程》JGJ46-2012
5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 6、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 7、《建筑施工手册》第五版
8、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 9、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 10、《钢结构设计规范》GB50017-2003
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项目施工组织结构网络图
项目经理 土建队 执行经理 项目技术负责人 工程部 技术部 质安部 商务部 办公室 装饰队安装队机械队材料组内业组试验组测量组质检员安全员成本员预算劳资员资料员后勤保卫组
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1、职业健康及安全生产目标：创珠海市安全文明示范工地；杜绝重伤及死亡事故，轻伤事故频率控制在0.15%以内，重伤为零，在施工期间杜绝一切重大安全质量事故；杜绝机械设备事故，杜绝火灾事故。
2、文明施工和环保目标：为保持施工现场周围安静、清洁的环境，我们将采取施工全封闭作业，并设专人打扫清洁等措施，做到物流有序、施工顺畅、文明施工，在确保工程质量和工期的前提下，树立现场全体员工环保意识，自觉保护市政设施，最大限度减少对环境的污染，保证周边居民的正常工作、生活。
四、施工准备
1、材料准备
1.1施工机具的配备
机具数量表
机具名称 风镐 手锤 铁锹 手推车 扫帚 规格型号 G10 平头、尖头 单位 数量 用途 套 30 破碎大块的混凝土结构 把 30 破碎钢筋表面附着的混凝土残渣 把 30 清理破碎的混凝土建筑垃圾 台 15 倒运建筑垃圾 把 30 清扫建筑垃圾，文明施工 工具：墨斗、卷尺等。 1.2作业条件准备 作业面施工前应具备的基本条件：
1.2.1认真对照图纸确认需拆除部分主体结构。
1.2.2将需要拆除部分主体结构上使用墨斗弹线确认区域。 1.2.3遇雨天及五级风及其上必须停止施工。 2、施工组织
2.1为保证结构拆除的安全，项目部根据工程特点，派专业施工队伍负责结构拆除工作，各片区安全员全程跟踪。 3、 技术准备
3.1详细核对建筑施工图纸与结构施工图纸，确认拆除部位。 3.2卸除在结构上的所有活荷载。 3.3结合现场实际情况，施放切割线。
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4、劳动力准备
工 种 专业拆除工 小 工 合 计 5、现场准备 拆除阶段 18 20 38 建筑垃圾清运阶段 20 20 5.1在拆除工程作业前，应检查板内及临近各类管线情况，确认全部切断后方可施工。 5.2在施工场所设置相关的安全标志。划定危险区域，施工前应发出告示，通报施工注意事项，并采取可靠的安全防护措施。
五、主要施工方法及措施
一)施工程序
核对图纸确认拆除部位→放线确认拆除位置及标高→搭设结构拆除施工架体及结构支承架体→拆除相应的结构板、次梁、主梁、柱→施工架体及支承架体拆除→建筑材料归堆码垛 二）施工方法
（1）按施工图纸要求确定拆除部位，经复核无误后做好明确标志。拆除部位周边做好成品保护措施。
（2）对拆除部位框架梁板做好支撑架体。支承架体搭设形式详见下图所示：
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1）支承架体:梁截面400mm*800mm及以上按梁跨度方向立柱间距450mm,梁两侧立柱间距1200mm,梁底两侧立柱间各增加两根立柱回顶（详见附件计算书）；支承架体梁截面300mm*800mm按纵*横间距为900*1200，梁底两侧立柱间各增加两根立柱回顶（详见附件计算书）；砼板底立杆纵*横距为900mm*1200mm（详见附件计算书）。
2 ）在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，水平拉杆步距为1.5m。
3）所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢或设置成抱柱箍式紧拉。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。
4）钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48.3×3.0mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用不少于2个旋转扣件分别在离杆端不小于150mm处进行固定。
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5 ）支架搭设按本设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。 3、立柱及其他杆件 (1) 扣件式
1) 立柱平面布置图（详见计算部分附图）；
2) 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：
立杆水平杆h/3lalah/3500对接扣件h
3) 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。 4、水平拉杆
(1) 每步纵横向水平杆必须拉通；
(2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：
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立杆500ala/3500hA横向水平杆 (小横杆)Aala/3A-A接头不在同跨内（平面）lala接头不在同步内（立面）hlb纵向水平杆 (大横杆)
当层高小于8m时，水平拉杆如下图示意：
5、剪刀撑 (1) 扣件式
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其他构造详见《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 6、支承脚手架搭设完成后开始结构梁板拆除作业。
7、结构梁板拆除时由板中逐步向框架柱及框架梁位置拆除，板砼拆除完成后将钢筋割除，板拆除完成后才可进行框架梁拆除。板拆除方向见下图所示：
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8、板砼拆除完成后将板钢筋全部割除，然后在拆除框架梁，框架梁拆除分为主次梁交接与单跨梁两种形式，主次相交框架梁拆除由交接处开始，单跨梁由梁中开始。
9、梁拆除时将梁分段剔凿，梁按照1.5m每段剔凿，剔凿宽度不得小于150mm，将需要拆除的框架梁全部分割完成后才可逐段切断钢筋，每切割一段后及时使用塔吊吊离施工作业面。待全部拆除完毕后堆放至指定位置统一破碎后外运。
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10、结构拆除：由专业队伍施工，风镐破碎，将要拆除的结构清理干净；检查所拆除的砼块是否给其它结构或人体造成危害；拆除的混凝土块，运至指定的外运场地。
11、架体搭设需持有操作证并且经过岗前培训考试的专业架子工进行架体的搭拆作业。 12、脚手架采用满堂红钢管脚手架，脚手架钢管选用φ48×3.0，架体搭设高度为该层结构梁、板底（搭设方法详见附件计算书）
13、与拆除部位相邻跨的梁板（不拆除的梁、板）按梁、板相应跨度方向不少于2/3搭设满堂红钢管脚手架，搭设构造、材质要求同拆除部位。
三）施工要求
1确定拆除部位，拆除部位必须按图纸反复核对，无误后才能进行，根据施工现场实际情况，先拆砼结构，后拆除钢筋，拆除部位周边保护措施应可靠，对易碎易损物品应做好严密隔离措施。
2为了确保其他楼栋的施工正常进行，故在拆除时安排专人值班，以消除拆除施工安全隐患。
3拆除过程中若遇钢筋，则需轻轻敲打，避过钢筋剔除周围混凝土，尽量避免损坏钢筋，尤其是柱墙钢筋。
4为确保拆除施工中无粉尘污染，采用喷水洒水降尘。
5拆除掉的混凝土用吊篮运输下楼，再统一运至建筑垃圾丢弃处。
6搭设支承架体：支撑架必须牢固可靠，承重必须满足要求，支撑架必须紧贴梁底。 7拆除楼板：拆除楼板不得损坏周边钢筋。拆除的楼板与保留的楼板混凝土分离后，才能进行原位破碎拆除，以确保拆除部位不损坏周边结构。
8设置临时围护栏：拆除混凝土引成的楼面空缺，应设置临时围护栏，围护栏设置应醒目，牢固可靠。
9拆除部份不能损坏原结构。
六、质量管理
1、质量管理流程
1.1建立岗位责任制严格执行“自检”、“交接检”、“专职检查”，确保过程质量达到要求。 1.2上岗工人严格按工序要求进行操作，每道工序完成后立即进行自检，自检中发现不合格项，班组立即改正，直到全部合格。
1.3过程间的交接检查，包括工程质量、过程完成后的清理和成品保护内容。由工长主持上步工序过程合格才可交给下道过程。
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2、质量的管理措施
2.1严格按照ISO9001质量保证体系的要求，落实施工过程控制的责任，适应程序的具体规定，保证施工过程，按照规定进行有效控制，以满足业主的要求。
2.2工程以项目经理为质量保证第一人，项目总工把关，工程师、技术员、各工种工长亲临现场，责任分明，层层落实。
2.3工长根据施工方案、工艺标准、质量计划，明确质量管理重点和管理措施，对各分包队和全体操作人员进行技术交底。在施工过程中严格检查措施落实情况，狠抓工程质量，确保优良。
七、各项保证措施
1、质量保证措施
1.1严隔执行施工材料进库检查验收制度，严隔执行进场原材料、半成品、成品的检验、试验工作。
1.2各分项工程、各工序均要严隔执行班组、工长、质检、监理四级检查验收制度。 1.3加强过程控制与记录，保证施工全过程具有可追溯性。 2、安全及文明施工保证措施
专业施工人员必须经过培训后方可上岗操作，并应全面地掌握应知应会的施工安全技术和质量标准，强化安全与质量意识。现场施工人员必须穿平底鞋。
施工现场及作业面的周围，不准存放可燃易爆物品，应备有灭火器材和其它相应的防护措施。
高空作业时，应有安全防护措施，并设安全监督员。
必须坚持贯彻安全岗位责任制，执行安全交底制，使施工人员清楚作业范围内安全状态，提高自身防护意识。
进入施工现场，必须戴好安全帽，高空作业必须佩带安全带，安全带做到“高挂低用”，禁止穿硬底鞋。
组织安全文明施工执法队，专门负责检查监督施工安全工作。 交通要道要设警示牌及外围封闭，避免伤及行人。
施工用电必须采用三相五线制，所有线路与脚手架钢管及钢筋处于绝缘状态。所有电器设备设接地线、安装触电保护器。施工用电操作人员必须持证上岗，无证人员严禁操作。
高空施工时，必须留有足够的操作面，操作面宽度不小于500mm，并满铺脚手，并搭设安全防护栏杆。
满堂脚手架外围须满挂密目网，作业层下方须设安全兜网。四口五临边必须用钢管搭设
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安全栏杆，并挂明显标识。
安全防护的拆除在没有得到安全部门允许的情况下，任何人无权私自拆除。 夜间施工要有足够的照明。
各作业班组做到工完场清，剩料放齐，垃圾倒入设置的垃圾箱内。 每道工序施工前，现场施工员必须对工人进行详细的安全技术交底。 施工操作人员应戴手套。
五级以上大风和下雨天，避免在屋面进行作业。 屋面上的垃圾下运不得高空抛掷。
有关安全的未尽事宜，如高空作业、垂直运输、卫生防护、杜绝高空坠落等均按安全操作规程、国家和地方有关规定执行。 3、重大危险源分析及对策
3.1四口五临边和高处作业
要求屋面临边洞口搭设好防护栏杆、加设好防护网；立体交叉作业作好防护措施，必要时作业面下面设立安全防护区，禁止人员进入；作好安全交底；教育施工人员牢固树立安全意识；材料堆放必须稳固，不要堆在临边位置及洞口边部。
3.2施工用电
现场用电严隔按规定实行三相五线制；保护接地与保护接零不得混乱；严隔执行“一机、一闸、一漏、一箱”的规定；逐级设置漏电保护装置，分级保护；对老化的线路及时更换。
3.3可燃物品
切割钢筋前先办理动火手续，切割钢筋时应在旁配备灭火器等防火灭火器材，动火前及时清理下方易燃易爆物品。
八、雨季施工
拆除施工经历雨季施工阶段，应对施工现场采取必要的技术措施。 1.1下雨时不得进行拆除作业。
1.2拆除未完成时遇雨应及时将裸露的钢筋覆盖。
1.3下雨前对屋面楼板预留洞进行临时封盖，避免屋面雨水对室内施工造成影响。
九、成品保护措施
拆除作业施工前，将已经施工完成的主体结构使用木模板进行格挡，避免剔凿下来的砼块损坏结构。
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十、附件：B区地下室首层（地下室顶板）相应部位（拆除部位详见相应的施
工图），梁最大截面：KL51(A)700mm*1000mm(计算跨度6.95米），KL2(1)400mm*900mm(计算跨度10.5米）,L2(3)300mm*800mm(计算跨度10.9米),相应板厚为160mm，以下只计梁截面700mm*1000mm（梁截面400mm*900mm支撑方法同700mm*1000mm）和300mm*800mm（P24页）。
梁支撑架（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) KL51(A) 700×1000 160 混凝土梁计算跨度(m) 混凝土结构层高(m) 6.95 7 二、荷载设计 面板 20.1 0.3 0.5 0.75 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 支架自重标准值G1k(kN/m) 筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m) 23360 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m) 233.75 2.75 2.5 对水平面模板取值Q2k(kN/m) 2 基本风压ω0(kN/m) 风荷载标准值ωk(kN/m) 220.35 风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 0.8 0.65 2 非自定义:0.18 三、砼板支撑体系设计
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混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 结构表面的要求 ''梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 450 1200 1500 900、1200 居中 600 2 按梁两侧立柱间距均分 400,800 5 0 100 结构表面隐蔽 设计简图如下：
平面图
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立面图
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4
q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(60+3.75)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(60+3.75)×1)+1.4×0.7×2]×1＝79.342kN/m
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q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(60+3.75)×1]×1＝77.578kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(60+3.75)×1]×1＝63.85kN/m 1、强度验算
Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×77.578×0.1752+0.121×1.764×0.1752＝0.261kN·m
σ＝Mmax/W＝0.261×106/54000＝4.829N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×63.85×1754/(100×10000×486000)＝0.078mm≤[ν]＝l/250＝175/250＝0.7mm
满足要求！ 3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×77.578×0.175+0.446×1.764×0.175＝5.473kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×77.578×0.175+1.223×1.764×0.175＝15.895kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×77.578×0.175+1.142×1.764×0.175＝12.951kN 标准值(正常使用极限状态)
R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×63.85×0.175＝4.391kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×63.85×0.175＝12.772kN R3'=0.928 q2l=0.928×63.85×0.175＝10.369kN
五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422钢管 205 206000 10.78 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 验算方式 32Ф48×3 125 4.49 三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
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q1＝max{5.473+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.7/4+0.5×(1-0.16)]+0.9×max[1.2×(0.5+(60+2.75)×0.16)+1.4×2，1.35×(0.5+(60+2.75)×0.16)+1.4×0.7×2]×max[0.6-0.7/2，(1.2-0.6)-0.7/2]/2×1，15.895+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.7/4}=15.938kN/m
q2＝max{4.391+(0.3-0.1)×0.7/4+0.5×(1-0.16)+(0.5+(60+2.75)×0.16)×max[0.6-0.7/2，(1.2-0.6)-0.7/2]/2×1，12.772+(0.3-0.1)×0.7/4}＝12.807kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×15.938×0.452，0.5×15.938×0.12]＝0.323kN·m σ＝Mmax/W＝0.323×106/4490＝71.879N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×15.938×0.45，15.938×0.1]＝4.303kN τmax＝2Vmax/A=2×4.303×1000/424＝20.298N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×12.807×4504/(100×206000×107800)＝0.16mm≤[ν]＝l1/250＝450/250＝1.8mm
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ν2＝q2l24/(8EI)＝12.807×1004/(8×206000×107800)＝0.007mm≤[ν]＝2l2/250＝2×100/250＝0.8mm
满足要求！ 4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×15.938×0.45，0.4×15.938×0.45+15.938×0.1]＝7.889kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝3.884kN，R2＝R4＝7.889kN，R3＝6.432kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×12.807×0.45，0.4×12.807×0.45+12.807×0.1]＝6.339kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝3.349kN，R'2＝R'4＝6.339kN，R'3＝5.154kN
六、主梁验算
主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 2 205 10.78 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3 206000 125 4.49 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：
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1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.211×106/4490＝47.06N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝5.556kN
τmax＝2Vmax/A=2×5.556×1000/424＝26.208N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
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主梁变形图(mm)
νmax＝0.07mm≤[ν]＝l/250＝400/250＝1.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态
支座反力依次为R1=0.402kN，R2=14.594kN，R3=14.584kN，R4=0.4kN
七、可调托座验算
荷载传递至立杆方式 可调托座内主梁根数 可调托座 2 扣件抗滑移折减系数kc 可调托座承载力容许值[N](kN) 0.85 30 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力R＝max[R1,R4]＝max[0.402,0.4]＝0.402kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算
可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝14.594kN≤[N]＝30kN 满足要求！
八、立柱验算
剪刀撑设置 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm) 非顶部立杆计算长度系数μ2 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 支架自重标准值q(kN/m) 32普通型 200 立杆顶部步距hd(mm) 顶部立杆计算长度系数μ1 600 1.386 1.755 424 4.49 0.15 钢管类型 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm) 2Ф48×3 15.9 205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm
21
λ=l0/i=2632.5/15.9=165.566≤[λ]=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算
Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.182×0.45×1.52/10＝0.023kN·m 3、稳定性计算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：
1)面板验算
q1＝[1.2×(0.1+(60+3.75)×1)+1.4×0.9×2]×1＝79.14kN/m 2)小梁验算
q1＝max{5.466+1.2×[(0.3-0.1)×0.7/4+0.5×(1-0.16)]+[1.2×(0.5+(60+2.75)×0.16)+1.4×0.9×2.5]×max[0.6-0.7/2，(1.2-0.6)-0.7/2]/2×1，15.865+1.2×(0.3-0.1)×0.7/4}=15.907kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.401kN，R2＝14.574kN，R3＝14.563kN，R4＝0.4kN 顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(600+2×200)=1600.83mm λ1＝l01/i＝1600.83/15.9＝100.681，查表得，φ1＝0.588
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.401+[1.2×(0.5+(60+2.75)×0.16)+1.4×0.9×2.5]×(1.2+0.6-0.7/2)/2×0.9，14.574，14.563，0.4+[1.2×(0.5+(60+2.75)×0.16)+1.4×0.9×2.5]×(1.2+1.2-0.6-0.7/2)/2×0.9]+0.023/1.2＝14.593kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝14593.286/(0.588×424)+0.023×106/4490＝63.705N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.537mm λ2＝l02/i＝3040.537/15.9＝191.229，查表得，φ2＝0.197
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+1.2×0.15×(7-1)+Mw/lb＝max[0.401+[1.2×(0.75+(60+2.75)×0.16)+1.4×0.9×2.5]×(1.2+0.6-0.7/2)/2×0.9，14.574，14.563，0.4+[1.2×(0.75+(60+2.75)×0.16)+1.4×0.9×2.5]×(1.2+1.2-0.6-0.7/2)/2×0.9]+1.08+0.023/1.2＝15.673kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝15673.286/(0.197×424)+0.023×106/4490＝192.812N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
九、立杆支承面承载力验算
22
支撑层楼板厚度h(mm) 立杆底座长a(mm) 120 200 混凝土强度等级 立杆底座宽b(mm) C35 200 F1=N=15.673kN 1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50100-2010第6.5.1条规定，见下表
公式 参数剖析 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。 混凝土轴心抗拉强度设计值 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜范围内 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较βs ，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20 2βh ft Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0 σpc,m um h0 η1 η2 η=min(η1,η2) η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um as 说明 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：βh=1，ft=1.57N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm， um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mm
F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.57+0.25×0)×1×1200×100/1000=131.88kN≥F1=15.673kN
满足要求！
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50100-2010第6.6.1条规定，见下表
公式 Fl≤1.35βcβlfcAln 参数剖析 F1 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
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fc βc βl Aln Al Ab 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 混凝土局部受压时的强度提高系数 混凝土局部受压净面积 混凝土局部受压面积 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 βl=(Ab/Al)1/2 可得：fc=16.7N/mm2，βc=1， βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×16.7×40000/1000=2705.4kN≥F1=15.673kN 满足要求！
梁支撑（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) L2(3) 300×800 160 混凝土梁计算跨度(m) 混凝土结构层高(m) 10.9 7 二、荷载设计 面板 20.1 0.3 0.5 0.75 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 支架自重标准值G1k(kN/m) 混凝土自重标准值G2k(kN/m) 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m) 23360 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m) 233.75 2.75 2.5 对水平面模板取值Q2k(kN/m) 2
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基本风压ω0(kN/m) 风荷载标准值ωk(kN/m) 220.35 风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 0.8 0.65 2 非自定义:0.18 三、砼板支撑体系设计 混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 结构表面的要求 ''梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 900 1200 1500 900、1200 居中 600 2 按梁两侧立柱间距均分 400,800 5 0 200 结构表面隐蔽 设计简图如下：
25
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 218 10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4
q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(60+3.75)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(60+3.75)×0.8)+1.4×0.7×2]×1＝63.851kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(60+3.75)×0.8]×1＝62.087kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m
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q2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(60+3.75)×0.8]×1＝51.1kN/m 1、强度验算
Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×62.087×0.0752+0.121×1.764×0.0752＝0.039kN·m
σ＝Mmax/W＝0.039×106/54000＝0.714N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×51.1×754/(100×10000×486000)＝0.002mm≤[ν]＝l/250＝75/250＝0.3mm
满足要求！ 3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×62.087×0.075+0.446×1.764×0.075＝1.889kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×62.087×0.075+1.223×1.764×0.075＝5.484kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×62.087×0.075+1.142×1.764×0.075＝4.472kN 标准值(正常使用极限状态)
R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×51.1×0.075＝1.506kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×51.1×0.075＝4.381kN R3'=0.928 q2l=0.928×51.1×0.075＝3.557kN
五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422钢管 205 206000 10.78 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 验算方式 32Ф48×3 125 4.49 三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
27
q1＝max{1.889+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/4+0.5×(0.8-0.16)]+0.9×max[1.2×(0.5+(60+2.75)×0.16)+1.4×2，1.35×(0.5+(60+2.75)×0.16)+1.4×0.7×2]×max[0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2]/2×1，5.484+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/4}=5.574kN/m
q2＝max{1.506+(0.3-0.1)×0.3/4+0.5×(0.8-0.16)+(0.5+(60+2.75)×0.16)×max[0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2]/2×1，4.381+(0.3-0.1)×0.3/4}＝4.396kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×5.574×0.92，0.5×5.574×0.22]＝0.452kN·m σ＝Mmax/W＝0.452×106/4490＝100.561N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×5.574×0.9，5.574×0.2]＝3.01kN τmax＝2Vmax/A=2×3.01×1000/424＝14.199N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×4.396×9004/(100×206000×107800)＝0.879mm≤[ν]＝l1/250＝900/250＝3.6mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝4.396×2004/(8×206000×107800)＝0.04mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm
满足要求！ 4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态
28
Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×5.574×0.9，0.4×5.574×0.9+5.574×0.2]＝5.519kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝5.447kN，R2＝R4＝5.519kN，R3＝4.446kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×4.396×0.9，0.4×4.396×0.9+4.396×0.2]＝4.352kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝4.355kN，R'2＝R'4＝4.352kN，R'3＝3.539kN
六、主梁验算
主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 2 205 10.78 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3 206000 125 4.49 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：
1、抗弯验算
29
主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.423×106/4490＝94.191N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝6.598kN
τmax＝2Vmax/A=2×6.598×1000/424＝31.12N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.215mm≤[ν]＝l/250＝400/250＝1.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态
支座反力依次为R1=1.403kN，R2=14.598kN，R3=14.585kN，R4=1.402kN
七、可调托座验算
荷载传递至立杆方式 可调托座内主梁根数 可调托座 2 扣件抗滑移折减系数kc 可调托座承载力容许值[N](kN) 0.85 30 1、扣件抗滑移验算
30
两侧立柱最大受力R＝max[R1,R4]＝max[1.403,1.402]＝1.403kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算
可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝14.598kN≤[N]＝30kN 满足要求！
八、立柱验算
剪刀撑设置 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm) 非顶部立杆计算长度系数μ2 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 支架自重标准值q(kN/m) 32普通型 200 立杆顶部步距hd(mm) 顶部立杆计算长度系数μ1 600 1.386 1.755 424 4.49 0.15 钢管类型 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm) 2Ф48×3 15.9 205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm λ=l0/i=2632.5/15.9=165.566≤[λ]=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算
Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.182×0.9×1.52/10＝0.046kN·m 3、稳定性计算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：
1)面板验算
q1＝[1.2×(0.1+(60+3.75)×0.8)+1.4×0.9×2]×1＝63.84kN/m 2)小梁验算
q1＝max{1.892+1.2×[(0.3-0.1)×0.3/4+0.5×(0.8-0.16)]+[1.2×(0.5+(60+2.75)×0.16)+1.4×0.9×2.5]×max[0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2]/2×1，5.488+1.2×(0.3-0.1)×0.3/4}=5.848kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝1.439kN，R2＝14.913kN，R3＝14.9kN，R4＝1.438kN 顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(600+2×200)=1600.83mm λ1＝l01/i＝1600.83/15.9＝100.681，查表得，φ1＝0.588
31
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[1.439+[1.2×(0.5+(60+2.75)×0.16)+1.4×0.9×2.5]×(1.2+0.6-0.3/2)/2×0.9，14.913，14.9，1.438+[1.2×(0.5+(60+2.75)×0.16)+1.4×0.9×2.5]×(1.2+1.2-0.6-0.3/2)/2×0.9]+0.046/1.2＝14.952kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝14951.547/(0.588×424)+0.046×106/4490＝70.314N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.537mm λ2＝l02/i＝3040.537/15.9＝191.229，查表得，φ2＝0.197
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+1.2×0.15×(7-0.8)+Mw/lb＝max[1.439+[1.2×(0.75+(60+2.75)×0.16)+1.4×0.9×2.5]×(1.2+0.6-0.3/2)/2×0.9，14.913，14.9，1.438+[1.2×(0.75+(60+2.75)×0.16)+1.4×0.9×2.5]×(1.2+1.2-0.6-0.3/2)/2×0.9]+1.116+0.046/1.2＝16.068kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝16067.547/(0.197×424)+0.046×106/4490＝202.704N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
九、立杆支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h(mm) 立杆底座长a(mm) 120 200 混凝土强度等级 立杆底座宽b(mm) C35 200 F1=N=16.068kN 1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50100-2010第6.5.1条规定，见下表
公式 参数剖析 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。 ft Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0 σpc,m um h0 η=min(η1,η2) η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um η1 η2 混凝土轴心抗拉强度设计值 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜范围内 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 2βh
32
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较βs ，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=as 30：对角柱，取as=20 说明 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：βh=1，ft=1.57N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm， um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mm
F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.57+0.25×0)×1×1200×100/1000=131.88kN≥F1=16.068kN
满足要求！
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50100-2010第6.6.1条规定，见下表
公式 参数剖析 F1 fc Fl≤1.35βcβlfcAln βc βl Aln Al Ab 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 混凝土局部受压时的强度提高系数 混凝土局部受压净面积 混凝土局部受压面积 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 βl=(Ab/Al)1/2 可得：fc=16.7N/mm2，βc=1， βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×16.7×40000/1000=2705.4kN≥F1=16.068kN 满足要求！
十一、附件：拆除
B区地下室一1层局部相对应梁（拆除部位详见相应的施工
图），500mm*800mm（跨度7.5米）和400mm*800mm(计算跨度7.7米），以下只计算梁截面500*800（梁截面400*800支撑体系同梁截面500*800）。
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梁支撑（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) KL50(6) 500×800 120 混凝土梁计算跨度(m) 混凝土结构层高(m) 7.5 6 二、荷载设计 面板 20.1 0.3 0.5 0.75 面板及小梁 模板面板 模板及其支架 支架自重标准值G1k(kN/m) 混凝土自重标准值G2k(kN/m) 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m) 23360 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m) 233.75 2.75 2.5 对水平面模板取值Q2k(kN/m) 2 基本风压ω0(kN/m) 风荷载标准值ωk(kN/m) 220.35 风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 0.8 0.65 2 非自定义:0.18 三、板支撑体系设计
混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 450 1200
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步距h(mm) 混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 结构表面的要求 ''1500 900、1200 居中 600 2 按梁两侧立柱间距均分 400,800 5 0 200 结构表面隐蔽 设计简图如下：
平面图
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立面图
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 218 10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4
q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(60+3.75)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(60+3.75)×0.8)+1.4×0.7×2]×1＝63.851kN/m
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q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(60+3.75)×0.8]×1＝62.087kN/m q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m q2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(60+3.75)×0.8]×1＝51.1kN/m 1、强度验算
Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×62.087×0.1252+0.121×1.764×0.1252＝0.107kN·m
σ＝Mmax/W＝0.107×106/54000＝1.984N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×51.1×1254/(100×10000×486000)＝0.016mm≤[ν]＝l/250＝125/250＝0.5mm
满足要求！ 3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×62.087×0.125+0.446×1.764×0.125＝3.148kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×62.087×0.125+1.223×1.764×0.125＝9.14kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×62.087×0.125+1.142×1.764×0.125＝7.454kN 标准值(正常使用极限状态)
R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×51.1×0.125＝2.51kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×51.1×0.125＝7.301kN R3'=0.928 q2l=0.928×51.1×0.125＝5.928kN
五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422钢管 205 206000 12.19 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 验算方式 32Ф48×3.5 125 5.08 三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
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q1＝max{3.148+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(0.8-0.12)]+0.9×max[1.2×(0.5+(60+2.75)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(60+2.75)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.6-0.5/2，(1.2-0.6)-0.5/2]/2×1，9.14+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.5/4}=9.171kN/m
q2＝max{2.51+(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(0.8-0.12)+(0.5+(60+2.75)×0.12)×max[0.6-0.5/2，(1.2-0.6)-0.5/2]/2×1，7.301+(0.3-0.1)×0.5/4}＝7.326kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×9.171×0.452，0.5×9.171×0.22]＝0.186kN·m σ＝Mmax/W＝0.186×106/5080＝36.556N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×9.171×0.45，9.171×0.2]＝2.476kN τmax＝2Vmax/A=2×2.476×1000/489＝10.127N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×7.326×4504/(100×206000×121900)＝0.081mm≤[ν]＝l1/250＝450/250＝1.8mm
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ν2＝q2l24/(8EI)＝7.326×2004/(8×206000×121900)＝0.058mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm
满足要求！ 4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态
Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×9.171×0.45，0.4×9.171×0.45+9.171×0.2]＝4.539kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝2.776kN，R2＝R4＝4.539kN，R3＝3.705kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×7.326×0.45，0.4×7.326×0.45+7.326×0.2]＝3.626kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝2.46kN，R'2＝R'4＝3.626kN，R'
3＝2.949kN
六、主梁验算
主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 2 205 10.78 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Ф48×3 206000 125 4.49 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：
1、抗弯验算
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主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.194×106/4490＝43.234N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝3.198kN
τmax＝2Vmax/A=2×3.198×1000/424＝15.086N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.088mm≤[ν]＝l/250＝400/250＝1.6mm 满足要求！
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4、支座反力计算 承载能力极限状态
支座反力依次为R1=0.46kN，R2=9.632kN，R3=9.623kN，R4=0.46kN
七、可调托座验算
荷载传递至立杆方式 可调托座内主梁根数 可调托座 2 扣件抗滑移折减系数kc 可调托座承载力容许值[N](kN) 0.85 30 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力R＝max[R1,R4]＝max[0.46,0.46]＝0.46kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算
可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝9.632kN≤[N]＝30kN 满足要求！
八、立柱验算
剪刀撑设置 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm) 非顶部立杆计算长度系数μ2 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 支架自重标准值q(kN/m) 32普通型 200 立杆顶部步距hd(mm) 顶部立杆计算长度系数μ1 600 1.386 1.755 424 4.49 0.15 钢管类型 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm) 2Ф48×3 15.9 205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm λ=l0/i=2632.5/15.9=165.566≤[λ]=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算
Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.182×0.45×1.52/10＝0.023kN·m 3、稳定性计算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：
1)面板验算
q1＝[1.2×(0.1+(60+3.75)×0.8)+1.4×0.9×2]×1＝63.84kN/m 2)小梁验算
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q1＝max{3.153+1.2×[(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(0.8-0.12)]+[1.2×(0.5+(60+2.75)×0.12)+1.4×0.9×2.5]×max[0.6-0.5/2，(1.2-0.6)-0.5/2]/2×1，9.146+1.2×(0.3-0.1)×0.5/4}=9.176kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.46kN，R2＝9.642kN，R3＝9.633kN，R4＝0.46kN
顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(600+2×200)=1600.83mm λ1＝l01/i＝1600.83/15.9＝100.681，查表得，φ1＝0.588
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.46+[1.2×(0.5+(60+2.75)×0.12)+1.4×0.9×2.5]×(1.2+0.6-0.5/2)/2×0.9，9.642，9.633，0.46+[1.2×(0.5+(60+2.75)×0.12)+1.4×0.9×2.5]×(1.2+1.2-0.6-0.5/2)/2×0.9]+0.023/1.2＝9.661kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝9661.104/(0.588×424)+0.023×106/4490＝43.922N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.537mm λ2＝l02/i＝3040.537/15.9＝191.229，查表得，φ2＝0.197
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+1.2×0.15×(6-0.8)+Mw/lb＝max[0.46+[1.2×(0.75+(60+2.75)×0.12)+1.4×0.9×2.5]×(1.2+0.6-0.5/2)/2×0.9，9.642，9.633，0.46+[1.2×(0.75+(60+2.75)×0.12)+1.4×0.9×2.5]×(1.2+1.2-0.6-0.5/2)/2×0.9]+0.936+0.023/1.2＝10.597kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝10597.104/(0.197×424)+0.023×106/4490＝132.04N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
九、立杆支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h(mm) 立杆底座长a(mm) 120 200 混凝土强度等级 立杆底座宽b(mm) C35 200 F1=N=10.597kN 1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50100-2010第6.5.1条规定，见下表
公式 参数剖析 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。 混凝土轴心抗拉强度设计值 Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0 βh ft
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临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜范围内 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较βs ，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=as 30：对角柱，取as=20 2σpc,m um h0 η1 η2 η=min(η1,η2) η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um 说明 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：βh=1，ft=1.57N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm， um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mm
F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.57+0.25×0)×1×1200×100/1000=131.88kN≥F1=10.597kN
满足要求！
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50100-2010第6.6.1条规定，见下表
公式 参数剖析 F1 fc Fl≤1.35βcβlfcAln βc βl Aln Al Ab 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 混凝土局部受压时的强度提高系数 混凝土局部受压净面积 混凝土局部受压面积 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 βl=(Ab/Al)1/2 可得：fc=16.7N/mm2，βc=1， βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×16.7×40000/1000=2705.4kN≥F1=10.597kN 满足要求！
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