经典SBR计算

总变化系数Kz=1.57进水水质：出水水质：

进水CODCr=2800mg/LCODCr=60mg/LBOD5=S0=250mg/LBOD5=Sz=20mg/LTN=45mg/LTN=20mg/LNH+4-N=35mg/LNH+4-N=15mg/LTP0=6mg/LTpe=0.5mg/L碱度SALK=280mg/LpH＝7.2SS=300mg/LSS=Ce=

20mg/L

VSS=

210mg/Lfb=VSS/SS=

0.7曝气池出水溶解氧浓度夏季平均温度T1＝25℃硝化反应安全系数K=

冬季平均温度T2＝

10

℃

活性污泥自身氧化系数Kd(20)=

0.06污泥龄θc=25d

活性污泥产率系数Y＝0.6混合液浓度MLSS,X＝4000mgMLSS/L出水VSS/SS＝f=0.7520℃时反硝化速率常数qdn,20＝0.12kgNO-3-N/kgMLVSS 若生物污泥中约含12.40%的氮用于细胞合成（二）设计计算1、运行周期反应器个数n1=2,周期时间t=6h,周期数n2=

每周期处理水量：1500m3

每周期分进水、曝气、沉淀、排水4个阶段进水时间te=24/n1n2=

3h

根据滗水顺设备性能，排水时间td=0.5h污泥界面沉降速度u=46000X-1.26=1.33m曝气池滗水高度h1=1.2m安全水深ε＝

0.5m

沉淀时间ts=(h1+ε)/u=1.3h曝气时间ta=t-te-ts-td=1.2h反应时间比e=ta/t=0.20

2、曝气池体积V计算

（1）估算出水溶解性BOD5（Se)

SeSz7.1KdfCe13.6mg/L

2mg/L3

4

（2）曝气池体积V

VYcQ(S0Se)eXf(1Kdc)27840m3

（3）复核滗水高度h1：有效水深H＝h1=HQ/(n2V)=

（4）复核污泥负荷

QS0NseXV3、剩余污泥量（1）生物污泥产量

5m0.5m

0.13kgBOD5/kgMLSS

(T20)T＝10℃时Kd(10)Kd(20)1.040.04d-1

681kg/d

XVYQS0SeeKdVfX10001000T＝10℃时，ΔXV（10）＝(2)剩余非生物污泥量ΔXS

1012kg/d

XsQ(1fbf)C0Ce10001596kg/d

(3)剩余污泥量ΔXΔX＝ΔXV+ΔXs＝

T＝10℃时剩余污泥量ΔX＝设剩余污泥含水率按

T＝10℃时设剩余污泥含水率按4、复核出水BOD5K2=

2277260899.20%99.20%0.018

kg/dkg/d

计算,湿污泥量为计算,湿污泥量为

284.6m3/d326.0m3/d

Lch24S024K2Xftan220.83mg/L

5、复核出水氨氮浓度

微生物合成去除的氨氮Nw＝0.12ΔXV/Q冬季微生物合成去除的氨氮ΔNw(10)＝冬季出水氨氮为Ne(10)=N0-ΔNW(10)=夏季微生物合成去除的氨氮ΔN(20)＝

10.12mg/L24.88mg/L3.27mg/L

夏季出水氨氮为Ne(20)=N0-ΔNW(20)=31.73mg/L

复核结果表明无论冬季或夏季，仅靠生物合成不能使出水氨氮低于设计标准。若考虑硝化作用，出水氨氮的计算：

(1)标准水温（15℃）时硝化最大比增长速度μ曝气池内平均溶解氧DO＝

m(15)=

0.5d-1

2mg/L

溶解氧半速度常数K0=1.3污水pH值pH＝7.2

冬季μm(10)＝μm(15)e0.098(T-15)×DO/(K0+DO)×[1-0.833×(7.2-pH)]＝0.19

(2)标准水温（15℃）时硝化菌半速度常数KN(15)=0.5mg/L冬季K0.118(T-15)N(10)=KN(15)×e=0.28mg/L(3)硝化菌自身氧化系数bN(20)=0.04冬季bN(10)＝bN(20)×1.04(T-20)

＝

0.027冬季硝化菌比增长速度μ

N(10)＝1/θc+bN＝

0.067d-1出水氨氮为：

NKN(10)N(10)e(10)0.16mg/L

m(10)N(10)6、设计需氧量AOR=碳化需氧量+硝化需氧量-反硝化脱氮产氧量

有机物氧化需氧系数a'=0.5污泥需氧系数b'=0.12

（1）碳化需氧量：AOR1a'Q(S0Se)eb'XVf3460.75kgO2/d(2)硝化需氧量AORNe24.6(QN010000.12eVXf)1280.20kgO2/d

c(3)反硝化产生的氧量AOR2.6NQjTNewf310000.12eVN1000567.59kgO2/dc（4）总需氧量AOR＝AOR1+AOR2-AOR3＝4173.36kgO2/d＝173.9（5）最大需氧量AORmax=KzAOR=6548.71kgO2/d＝

272.9去除1kgBOD的需氧量＝1.51kgO2/kgBOD5

（6）标准需氧量SORAORCs(20)(Csb(T)C)1.024(t20)氧总转移系数α＝

0.85

氧在污水中饱和溶解度修正系数β＝0.95

曝气池内平均溶解氧浓度C＝2mg/L所在地区大气压力p=

101300Pa因海拔高度不高引起的压力系数ρ＝p/101300=1.00曝气池水深H=5m曝气头距池底距离0.2m曝气头淹没深度＝4.8m曝气头处绝对压力pb=p+9800H=148340Pa

曝气头氧转移效率EA=

20%

kgO2/hkgO2/h

气泡离开水面时含氧量Qt=21(1-EA)7921(1EA)17.54%

夏季清水氧饱和度CS(25)=8.38mg/LCs(20)=

9.17mg/L冬季清水氧饱和度Cs(10)＝11.33mg/L

曝气池内平均溶解氧饱和度CpbOtsb(25)＝Cs(25)2.066105429.52mg/L夏季平均标准需氧量SOR(25)=236.67kg/h最大时标准需氧量SORmax=

371.38kg/h

夏季平均空气用量QF(25)＝SOR(25)/0.3/EA=3944.55m3/h=

最大空气用量Qmax=6189.68m3/h=（7）所需空气压力p（相对压力）p=h1+h2+h3+h4+Δhh1：供风管道沿程阻力0.001MPaH2：供风管道局部阻力0.001MPah3：曝气器淹没水头0.048MPah4：曝气器阻力，取0.004MPaΔh：富余水头取0.005MPap=0.059MPa=（8）曝气器数量计算A、按供氧能力计算曝气器供氧能力qc：0.1kgO2/(h·个)曝气器数量n1=SORmax/qc=3714个B、以曝气器服务面积校核单个曝气器服务面积f=F/n1=

1.499m2<0.75

m2

65.74m3/min

103.2m3/min

59Kpa